Kinh doanh - Marketing
Kinh tế quản lý
Biểu mẫu - Văn bản
Tài chính - Ngân hàng
Công nghệ thông tin
Tiếng anh ngoại ngữ
Kĩ thuật công nghệ
Khoa học tự nhiên
Khoa học xã hội
Văn hóa nghệ thuật
Sức khỏe - Y tế
Văn bản luật
Nông Lâm Ngư
Kỹ năng mềm
Luận văn - Báo cáo
Giải trí - Thư giãn
Tài liệu phổ thông
Văn mẫu
Giới thiệu
Đăng ký
Đăng nhập
Tìm
Danh mục
Kinh doanh - Marketing
Kinh tế quản lý
Biểu mẫu - Văn bản
Tài chính - Ngân hàng
Công nghệ thông tin
Tiếng anh ngoại ngữ
Kĩ thuật công nghệ
Khoa học tự nhiên
Khoa học xã hội
Văn hóa nghệ thuật
Y tế sức khỏe
Văn bản luật
Nông lâm ngư
Kĩ năng mềm
Luận văn - Báo cáo
Giải trí - Thư giãn
Tài liệu phổ thông
Văn mẫu
Thông tin
Điều khoản sử dụng
Quy định bảo mật
Quy chế hoạt động
Chính sách bản quyền
Giới thiệu
Đăng ký
Đăng nhập
0
Trang chủ
Kỹ Thuật - Công Nghệ
Cơ khí - Chế tạo máy
Nuclear Power Part 5
Đang chuẩn bị liên kết để tải về tài liệu:
Nuclear Power Part 5
Ngân Hà
82
30
pdf
Đang chuẩn bị nút TẢI XUỐNG, xin hãy chờ
Tải xuống
Tham khảo tài liệu 'nuclear power part 5', kỹ thuật - công nghệ, cơ khí - chế tạo máy phục vụ nhu cầu học tập, nghiên cứu và làm việc hiệu quả | 114 Nuclear Power significantly depending on where the void is located. These differences in transfer functions are physically attributable to the nonlinear system behaviour that results from sitedependent sound speed differences due to the air position Barbero et al. 2000 as well as the concomitant changes in the standing wave frequencies Schohl Vigander 1989 . 4.3 Sensing Line Leakage Leakage from a sensing line may be represented using the orifice equation of Q CfAy 2 Ap p 43 where Cf is a flow coefficient and A is the flow area of the leak. The linearized orifice equation is Sp ưppAĩ SQ 44 Cf A where Q0 is the steady-state leakage flow rate. The leak therefore becomes a parallel resistive term in the sensing line model. The equivalent resistance obtained from the linearized version of the orifice equation relating steady-state flow Q0 and pressure p0 provides two functional forms specifically R p Q0Ị Cf A 2 2 pp0 Ị Cf A . Generally the flow coefficient Cf ranges from 0.6 for sharp edges to 1.0 for rounded edges. The former expression for R is more useful for determining the leakage amount Q0 from a PSD whereas the latter expression is appropriate for selecting R values to perform initial scoping analyses based on the primary coolant system pressure p0 . Using the equivalent pi representation the leak may be placed at an arbitrary position along the sensing line as depicted in Fig. 17. Using the model of Fig. 17 a 50-m long 2-cm diameter sensing line was simulated with a 1mm diameter leak. The leak position was varied specifically at 25 50 and 80 of the tube length. The transfer function results shown in Fig. 18 demonstrate that although the resonant peak frequencies do not change the peak amplitude does. In particular the magnitude of the peak at the fundamental frequency decreases as the leak position moves from the inlet to the outlet but other harmonics do not necessarily exhibit the same pattern. Such results are consistent with the theoretical and .
TÀI LIỆU LIÊN QUAN
Ebook Power plant engineering: Part 2
Ebook Power plant engineering (3e): Part 2
Ebook Power plant engineering (3rd edition): Part 2
Structural integrity assessment and stress measurement of CHASNUPP-1 fuel assembly Part A: under tensile loading condition
Nuclear Power Control, Reliability and Human Factors Part 11
Nuclear Power Control, Reliability and Human Factors Part 12
Nuclear Power Control, Reliability and Human Factors Part 13
Nuclear Power Control, Reliability and Human Factors Part 14
Nuclear Power Control, Reliability and Human Factors Part 15
Nuclear Power Control, Reliability and Human Factors Part 1
crossorigin="anonymous">
Đã phát hiện trình chặn quảng cáo AdBlock
Trang web này phụ thuộc vào doanh thu từ số lần hiển thị quảng cáo để tồn tại. Vui lòng tắt trình chặn quảng cáo của bạn hoặc tạm dừng tính năng chặn quảng cáo cho trang web này.