Kinh doanh - Marketing
Kinh tế quản lý
Biểu mẫu - Văn bản
Tài chính - Ngân hàng
Công nghệ thông tin
Tiếng anh ngoại ngữ
Kĩ thuật công nghệ
Khoa học tự nhiên
Khoa học xã hội
Văn hóa nghệ thuật
Sức khỏe - Y tế
Văn bản luật
Nông Lâm Ngư
Kỹ năng mềm
Luận văn - Báo cáo
Giải trí - Thư giãn
Tài liệu phổ thông
Văn mẫu
Giới thiệu
Đăng ký
Đăng nhập
Tìm
Danh mục
Kinh doanh - Marketing
Kinh tế quản lý
Biểu mẫu - Văn bản
Tài chính - Ngân hàng
Công nghệ thông tin
Tiếng anh ngoại ngữ
Kĩ thuật công nghệ
Khoa học tự nhiên
Khoa học xã hội
Văn hóa nghệ thuật
Y tế sức khỏe
Văn bản luật
Nông lâm ngư
Kĩ năng mềm
Luận văn - Báo cáo
Giải trí - Thư giãn
Tài liệu phổ thông
Văn mẫu
Thông tin
Điều khoản sử dụng
Quy định bảo mật
Quy chế hoạt động
Chính sách bản quyền
Giới thiệu
Đăng ký
Đăng nhập
0
Trang chủ
Kỹ Thuật - Công Nghệ
Cơ khí - Chế tạo máy
Applied Structural and Mechanical Vibrations 2009 Part 11
Đang chuẩn bị liên kết để tải về tài liệu:
Applied Structural and Mechanical Vibrations 2009 Part 11
Thúy Vân
58
50
pdf
Đang chuẩn bị nút TẢI XUỐNG, xin hãy chờ
Tải xuống
Tham khảo tài liệu 'applied structural and mechanical vibrations 2009 part 11', kỹ thuật - công nghệ, cơ khí - chế tạo máy phục vụ nhu cầu học tập, nghiên cứu và làm việc hiệu quả | Gem Gme Grn Gnr Gen Grnr G 0 three cases of interest will be discussed in the following. Case 1. Noise in excitation signal no noise in response signal Since n t 0 eqs 10.33 become omitting for brevity of notation the frequency dependence Gff Gee 4- Gm Gxx Grr Gfx Ger Evaluation of H1 according to eq 10.28 gives H Gee Gni 1 GmmỊGee 10.36 10.37 where the fist of eqs 10.34 has been taken into account. It follows that the true FRF is generally underestimated owing to the denominator being greater than unity. The phase information however is correct because it comes from the error-free cross-spectrum autospectra contain magnitude information only . On the other hand evaluation of H2 according to eq 10.29 taking 10.35 into account leads to 10.38 showing that under the assumption of uncorrelated noise H2 is insensitive to noise in the input signal. At this point it is important to remember the intrinsic statistical nature of this whole discussion and note that eqs 10.37 and 10.38 are strictly true for an infinite number of measurements in a real-world situation i.e. finite number of averages what these formula imply is that when noise is present in the excitation signal only then H1 v is a biased estimator of the true FRF H v while H2 v is an unbiased and therefore preferable estimator of H v . The coherence function in this case is given by 1 Gmml Gee 10.39 and as expected depends on the signal-to-noise ratio Gee Gmtn-. the lower the signal-to-noise ratio the closer the value of coherence to unity. Also Copyright 2003 Taylor Francis Group LLC from eq 10.39 we get n _ Gee 72 S N - 10.40 Gmfn 1 - 72 In this regard it is interesting to note that since GeeH Ger implies in this case Gee Gfx Hi from the definition of H2 eq 10.29 we get _ GV 2 . G. .- 10.41 Gxx and also since Gmm Gff Gee we have also G 2 Grnrn Gff-- 10.42 Gxx Equations 10.41 and 10.42 show that both Gee and Gmm although they cannot be directly measured can be calculated strictly speaking estimated in terms of
TÀI LIỆU LIÊN QUAN
Applied Structural and Mechanical Vibrations 2009 Part 1
Applied Structural and Mechanical Vibrations 2009 Part 2
Applied Structural and Mechanical Vibrations 2009 Part 3
Applied Structural and Mechanical Vibrations 2009 Part 4
Applied Structural and Mechanical Vibrations 2009 Part 5
Applied Structural and Mechanical Vibrations 2009 Part 6
Applied Structural and Mechanical Vibrations 2009 Part 7
Applied Structural and Mechanical Vibrations 2009 Part 8
Applied Structural and Mechanical Vibrations 2009 Part 9
Applied Structural and Mechanical Vibrations 2009 Part 10
crossorigin="anonymous">
Đã phát hiện trình chặn quảng cáo AdBlock
Trang web này phụ thuộc vào doanh thu từ số lần hiển thị quảng cáo để tồn tại. Vui lòng tắt trình chặn quảng cáo của bạn hoặc tạm dừng tính năng chặn quảng cáo cho trang web này.